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  • CN 62-1112/TF 
  • ISSN 1005-2518 
  • 创刊于1988年
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黄金科学技术, 2021, 29(5): 740-748 doi: 10.11872/j.issn.1005-2518.2021.05.013

采选技术与矿山管理

全尾砂膏体充填配比优化正交试验

张美道,, 饶运章, 徐文峰, 王文涛

江西理工大学资源与环境工程学院,江西 赣州 341000

Orthogonal Experiment on Optimization of Filling Ratio of Full Tailings Paste

ZHANG Meidao,, RAO Yunzhang, XU Wenfeng, WANG Wentao

School of Resources and Environmental Engineering,Jiangxi University of Science and Technology,Ganzhou 341000,Jiangxi,China

收稿日期: 2021-01-04   修回日期: 2021-07-30  

Received: 2021-01-04   Revised: 2021-07-30  

作者简介 About authors

张美道(1995-),男,江西龙南人,硕士研究生,从事矿山充填理论与应用研究工作2812832854@qq.com , E-mail:2812832854@qq.com

摘要

某新建矿山计划采用全尾砂膏体嗣后充填采矿法进行地下开采。为了提供经济合理、满足强度要求且有利于管道输送的全尾砂膏体充填最优配比方案,以料浆流动性能和充填体强度性能为考察指标进行正交组合配比试验。运用MATLAB软件对试验数据进行极差分析和多元线性回归分析,获得了灰砂比和料浆浓度对充填体强度影响的敏感性以及各力学参数预测模型。结果表明:(1)料浆质量浓度对塌落度的影响起主要作用,灰砂比次之;(2)充填体强度的敏感性随着灰砂比和料浆浓度的增加而增强,充填体强度对灰砂比更敏感,而对料浆浓度的敏感性较弱;(3)确定了全尾砂膏体最优配比:水泥用量为13%,充填料浆质量浓度为77%,此时全尾砂、水泥和水的用量分别占制备全尾砂膏体质量的68.14%、8.86%和23.00%。在该配比条件下,经28 d养护龄期后的抗压强度为2.6279 MPa、弹性模量为205.2 MPa、塌落度为23.7 cm,以较少的水泥用量满足了矿山充填强度指标和自流输送要求。

关键词: 灰砂比 ; 料浆质量浓度 ; 全尾砂膏体充填 ; 正交试验 ; 回归分析 ; 最优配比

Abstract

The use of filling method for underground mining is not only conducive to safe mining and prevent surface subsidence,but also can reduce environmental pollution caused by mining,which meets the national requirements for green mine construction. To obtain an economical filling material that is easy to tansport and meet the mine filling demand, optimising the proportioning of filling materials, which is of great significant to the success of underground mining with infill mining methods.In order to obtain the optimal ratio of full tailings paste filling in a new lead-zinc mine, the orthogonal combination ratio test was designed based on the ash sand ratio and slurry mass concentration.The particle content of the whole tailings less than 20 μm used in the test is 37.26%,which can be used for the preparation of full-tailing paste paste. According to the two-factor four-level orthogonal design experiment,the whole tailings paste slurry and filling body with different ash-sand ratio and slurry mass concentration were prepared.The experiment measured the collapse of different comparison of the total tail capabilizer slurry,consistency,hierarchical degree,and uniaxial compressive strength,elastic modulus,cohesive,and poisson ratio of filling.By analyzing the relationship between the slurry flow performance parameters and the slurry mass concentration and the lime-sand ratio,it was found that the slurry with a slurry mass concentration of 75% to 79% meet the requirements of gravity transportation.The range analysis and multiple linear regression analysis were carried out on the strength parameters of the backfill,and the sensitivity of the four strength parameters to the “two factors” was discussed.The results show that:Among the two influencing factors of slurry mass concentration and lime-sand ratio,the influence of slurry mass concentration on slump takes the main role,followed by the lime-sand ratio;The strength sensitivity of backfill will increase with the increase of two influencing factors,the strength of filling body is more sensitive to the ratio of lime to sand and less sensitive to the mass concentration of slurry;The optimal proportion of the whole tailings paste is 13% of the cement dosage and 77% of the filling slurry concentration.At this time,the amount of total tailings,cement and water account for 68.14%,8.86% and 23% of the required total tailings paste,respectively.The compressive strength,elastic modulus and collapse degree of the composite after 28 days of curing age are 2.6279 MPa,205.2 MPa and 23.7 cm respectively.The experiment provides the mine with the optimal proportion scheme of full tailings paste filling,which is economical and reasonable,quickly meets the strength requirements and conductive to pipeline transportation.

Keywords: cement sand ratio ; slurry concentration ; full tailings paste filling ; orthogonal test ; regression analysis ; optimal ratio

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本文引用格式

张美道, 饶运章, 徐文峰, 王文涛. 全尾砂膏体充填配比优化正交试验[J]. 黄金科学技术, 2021, 29(5): 740-748 doi:10.11872/j.issn.1005-2518.2021.05.013

ZHANG Meidao, RAO Yunzhang, XU Wenfeng, WANG Wentao. Orthogonal Experiment on Optimization of Filling Ratio of Full Tailings Paste[J]. Gold Science and Technology, 2021, 29(5): 740-748 doi:10.11872/j.issn.1005-2518.2021.05.013

采用充填法进行地下开采,不仅有利于安全开采、防止地表塌陷沉降,而且能减少开采活动对环境造成的污染,符合我国对绿色矿山建设的要求。根据充填工艺和方式,将充填采矿法划分为干式充填法、浆体充填法和膏体充填法(李亮等,2016阳京平,2021)。其中,膏体充填法以其不分层、不沉淀和泌水少的优良特性,在各国矿山充填中得到了试验和应用(李夕兵等,2018)。1979年,德国Bad Grund铅锌矿山成功试验了膏体充填技术;1996年,我国金川镍矿首次成功应用了全尾砂膏体充填技术;2000年,膏体充填技术在加拿大得到了推广应用。在此之后,我国会泽铅锌矿和伽师铜矿等多个矿山将膏体充填技术应用于地下开采中(吴爱祥等,2016)。虽然膏体充填能够在使用少量胶结剂的情况下达到很高的强度,但在其应用过程中出现的管道磨损和堵管问题也不能忽视。通过对充填材料配比进行优化,可获得经济合理、便于管道输送及符合矿山充填要求的充填料浆,是矿山能够成功运用膏体充填采矿法进行地下开采的关键所在。

在充填配比优化方面,最常用的方法是正交试验法,即通过研究不同灰砂比和不同质量浓度的充填料浆对料浆流变特性及充填体强度的影响,获得全尾砂胶结充填最优配比(饶运章等,2014王新民等,2015梁冰等,2015)。这种方法在因素较少的试验中可以取得良好的效果,但是当考虑的影响因素较多时,难免要进行大量的试验,为了提高试验的精度,降低试验成本,一些学者采用试验设计与数学模型(如:博弈树分析方法和满意度函数的响应面法)相结合的方式进行充填配比优化,取得了显著效果(李夕兵等,2004陈国梁等,2016吴浩等,2017)。随着计算机技术的快速发展,更多学者倾向于应用算法对充填配比进行优化,BP神经网络具有多层次、不受非线性模型限制,以及能较好地解决少数据、贫信息和不确定性问题的优势,在充填配比优化研究中得到很好的应用(张钦礼等,2013杨啸等,2016)。此外,人工智能技术也被应用至充填配比优化中,通过建立单轴抗压强度因素、料浆流动性能参数与水力胶结充填体参数的遗传编程(GP)模型,然后利用粒子群优化(PSO)算法,以充填体强度、料浆流动性能和充填成本为目标,获得最低成本下的最优灰砂比和料浆质量浓度(Sadrossadat et al.,2020)。

上述基于不同方法和充填配料的充填料浆优化配比研究均取得了较好的效果。但是,全尾砂胶结充填膏体是一种多相复合材料(包括全尾砂、胶凝材料、气泡、微孔隙和孔隙水),在进行充填时,全尾砂粒径级配、物化性质以及各个矿山充填时的目的和要求均不同,学者们进行研究时考察的因素也不尽相同。因此,在进行全尾砂膏体充填时,全尾砂膏体料浆的最优配比方案不能生搬硬套。为了获得某新建铅锌矿全尾砂膏体充填的最优配比,本文在使用新建铅锌矿山全尾砂的基础上,采用正交组合设计方法进行“两因素四水平”的全尾砂膏体充填配比试验。通过对试验数据进行极差分析和回归分析,探究了灰砂比和料浆浓度对料浆流动性能及充填体强度性能的影响。经过多元线性回归方程组寻优后,得到了满足矿山充填要求的全尾砂膏体充填最优配比,从而为矿山实现全尾砂膏体充填奠定了基础。

1 全尾砂物理性质及化学组成

1.1 物理力学性质

由该矿选厂提供的全尾砂基本物理性质见表1。采用BT-2002 型激光粒度分析仪(湿法)对全尾砂样品粒级组成进行分析,其粒径分析结果见表2,粒径分布曲线如图1所示。根据表2图1,计算该矿全尾砂加权平均粒径为57.904  μm,不均匀系数为24.837。全尾砂20 μm以下的极细颗粒占比为37.26%,可以满足全尾砂膏体制备的条件。

表1   全尾砂基本物理性质

Table1  Basic physical properties of full tailings

参数数值参数数值
松散密度/(g·cm-31.4658孔隙率/%22.46
压实密度/(g·cm-31.8905含水率/%9.40
自然安息角/(°)39.1950渗透系数/(cm·s-14.906×10-5

注:渗透系数以20 ℃时计算

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表2   全尾砂粒径分析结果

Table 2  Results of particle size analysis of full tailings

粒径范围/μm累积百分含量/%粒径范围/μm累积百分含量/%
<1027.9837~7418.97
10~209.28>7431.61
20~3712.16

注:当粒径累计占比为10%、30%和60%时,在粒径累积曲线上对应的粒径分别为2.77 μm、12.59 μm和68.80 μm

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图1

图1   全尾砂粒径累积曲线

Fig.1   Particle size distribution curve of full tailings


1.2 化学成分组成

运用X射线衍射仪和ICP-MS质谱仪对全尾砂样品的化学成分进行分析,结果表明全尾砂样品的主要矿物成分为Si、Fe、Mn、Mg和Al等氧化物(表3)。

表3   全尾砂化学成分分析结果

Table 3  Analysis results of chemical composition of full tailings

元素含量/%元素含量/%
O56.500Al2.638
Fe15.383S1.726
Si13.770K1.241
Mn7.517其他2.207
Mg3.018

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2 试验设计与步骤

2.1 试验设计

全尾砂充填配比寻优采用回归正交组合设计方法。回归正交组合设计是一种将回归分析与正交设计组合起来的试验方法,可以在因素试验范围内选出合适的试验点,用较少的试验建立回归方程,并能获得试验的优化解。

试验选定的考察因素为灰砂比和料浆质量浓度,每个因素取4个水平值。两因素四水平的正交试验设计方案见表4

表4   正交试验设计方案

Table 4  Design scheme of orthogonal test

试验

组号

灰砂比料浆质量 浓度/%

试验

组号

灰砂比料浆质量 浓度/%
11∶47021∶473
31∶47641∶479
51∶67061∶673
71∶67681∶679
91∶1070101∶1073
111∶1076121∶1079
131∶2070141∶2073
151∶2076161∶2079

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2.2 试验步骤

试验所用水泥为普通硅酸盐建筑水泥(PC32.5),按照表4中的方案,称量配比每组全尾砂、水泥和水,并搅拌均匀。试验步骤如下:

(1)将各组制备好的充填料浆浇筑到边长分别为7.07 cm×7.07 cm×7.07 cm标准三联试模中,养护72 h后进行脱模,每做完一组,编上组号和日期,再送至恒湿(95%)和恒温(20 ℃)养护箱中养护。

(2)将各组制备好的剩余料浆分别加入坍落度筒、稠度仪和分层度筒中,测定其塌落度、稠度和分层前稠度(记为稠度1)。

(3)将各组分层后的料浆搅拌均匀后加入稠度仪中,测定其分层后稠度(记为稠度2)。完成测定后,将剩余料浆搅拌均匀后浇筑到标准三联试模中。

(4)将完成养护的充填试块加入RMT-150C型岩石力学伺服压力机中,测定其抗压强度、抗拉强度、弹性模量和内聚力。

3 试验结果与分析

将配比好的各组试验料浆加入塌落度筒、稠度仪和分层度筒中进行测定,试验结果如表5所示。使用标准三联试模浇注各种配比充填体60个,经过72 h料浆凝固后脱模。将充填体加入温度为(20±2)℃、湿度为(95%±2%)的标准养护箱进行28 d的养护。养护后,使用RMT-150C型岩石力学伺服压力机对16组全尾砂充填体试件进行单轴抗压强度试验、抗拉强度试验和抗剪强度试验。每个充填体试件在进行抗压或抗剪试验前,需用粗砂纸将养护好的充填体端部打磨平整,然后放入加载轴线上进行预加载。3种试验的加载方式均采用位移控制,试件加载速率为0.005 mm/s,试件破坏后停止加载,试验结果如表6所示。

表5   充填料浆塌落度和分层度试验结果

Table 5  Test results of slump and stratification of filling slurry

灰砂比

质量浓度

/%

坍落度

/cm

稠度1

/cm

稠度2

/cm

分层度

/cm

1∶47028.21012.77411.5121.262
1∶47327.76111.71610.5671.149
1∶47623.9529.2798.6810.598
1∶47920.0525.1334.8680.265
1∶67028.35212.95111.5831.368
1∶67327.55212.33611.2011.135
1∶67626.0559.8569.2050.651
1∶67922.4427.2336.7380.495
1∶107028.92913.57712.1591.418
1∶107327.37212.18410.8621.322
1∶107625.11110.3129.2281.084
1∶107923.4358.9568.4120.544
1∶207028.95513.67811.9971.681
1∶207327.91912.95511.5581.397
1∶207625.49711.45510.4770.978
1∶207920.1388.9808.0020.896

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表6   充填体强度试验结果

Table 6  Test results of compressive strength of filling body

配比

抗压强度

/MPa

弹性模量

/GPa

内聚力

/MPa

泊松比υ
1∶4-70%4.8620.3471.0860.218
1∶4-73%5.7520.3931.2760.221
1∶4-76%6.3410.4401.3780.246
1∶4-79%7.3620.6081.7700.233
1∶6-70%1.3520.0920.2170.167
1∶6-73%1.5610.1270.4350.173
1∶6-76%2.3410.1540.7450.199
1∶6-79%3.8410.3141.1060.192
1∶10-70%0.4970.0340.0970.143
1∶10-73%0.5440.0520.140.152
1∶10-76%0.9230.0820.4200.172
1∶10-79%1.3620.1470.6260.165
1∶20-70%0.2130.0150.0390.118
1∶20-73%0.4360.0240.0540.126
1∶20-76%0.8960.0430.0890.147
1∶20-79%1.2530.0840.1900.139

注:第一列配比项中“1∶4-70%”表示灰砂比为1∶4,料浆质量浓度为70%

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3.1 全尾砂充填料浆的流动性能分析

流动性是料浆的固有性质,能够使料浆在自重或泵压作用下向某个方向保持稳定且均匀的流动状态。对于使用管道输送的全尾砂膏体料浆来说,料浆本身是否具有良好的可泵性是决定料浆能否成功泵送的关键因素。塌落度和分层度是判定充填料浆在管道中可泵性和流动性能的重要指标。塌落度值与料浆的流动性成正比,塌落度值越小,充填体达到规定强度的时间越短。如果塌落度值和分层度值过大,则料浆的保水性越差,越容易造成砂浆离析、泌水、分层或水分流失过快。根据国内外对膏体的定义,膏体料浆塌落度在15~25 cm之间,分层度小于2 cm,屈服应力大于(200±25)Pa;当塌落度在23~25 cm之间时,能够基本满足膏体自流输送的要求。充填料浆的质量浓度是制约充填效率的重要因素之一,决定着料浆的管道输送性能、充填能力和充填体的力学强度(魏微等,2013Li et al.,2020)。在矿山充填过程中,当塌落度在23~27.5 cm之间时,能够基本满足膏体自流输送的要求(邓代强等,2009高谦等,2019吴浩等,2019赖伟等,2014)。

根据试验结果,绘制灰砂比、料浆质量浓度与流动性能参数之间的关系曲线图(图2)。由图2(a)可知,在相同灰砂比条件下,塌落度值随着料浆质量浓度的增大而明显减小。由图2(b)可知,当料浆质量浓度为70%时,塌落度值随着灰砂比的减小而逐渐增大;当料浆质量浓度为73%时,塌落度值随着灰砂比的减小呈现出先减小后增大的变化趋势;当料浆质量浓度为76%时,灰砂比由1∶4减小至1∶6时塌落度值增大,灰砂比由1∶6减小至1∶20时塌落度值减小;当料浆质量浓度为79%时,灰砂比由1∶4减小至1∶10时塌落度值增大,灰砂比由1∶10减小至1∶20时塌落度值减小。由图2(c)可知,在相同灰砂比条件下,稠度随着料浆质量浓度的增加而减小,但料浆质量浓度为73%时,灰砂比1∶10的稠度小于灰砂比1∶6的稠度。由图2(d)可知,当灰砂比为1∶4、1∶6、1∶20时,料浆质量浓度由76%增大至79%的分层度下降幅度,相比于料浆质量浓度由73%增大至76%时有所减缓。但4种灰砂比条件下,随着料浆质量浓度的增大,分层度均呈现出下降的趋势,说明料浆质量浓度越大,料浆自流输送时越不易产生离析分层现象。结合图2(a)和图2(c)可知,在不同灰砂比条件下,塌落度和稠度均随着料浆质量浓度的增大而减小,说明随着料浆质量浓度的增加,料浆会变稠,从而增加了颗粒间的摩擦力和料浆的黏聚力,使料浆的流动性降低,塌落度值变小。塌落度值在反映浆体塑性上也具有相同的原理,对于相同质量的浆体,当料浆质量浓度较低时,浆体中的含水量较大,会引起流动,降低塑性。相比之下,当料浆质量浓度较高时,浆体中的含水量相对较少,导致颗粒间的内摩擦力增大,使颗粒很难甚至不可能滑动,失去可塑性(Li et al.,2019)。结合图2(a)和图2(b)可知,灰砂比为1∶4、料浆质量浓度为76%与灰砂比为1∶10、料浆质量浓度为79%,能够同时满足膏体充填和自流输送的要求。但在膏体自流输送的过程中也应保证膏体料浆的稳定性(Deng et al.,2018Cheng et al.,2020),当料浆质量浓度为73%及以下时,料浆离析严重。

图2

图2   灰砂比、料浆质量浓度与流动性能参数之间的关系曲线图

(a)料浆质量浓度与塌落度关系图; (b)灰砂比与塌落度关系图; (c)料浆质量浓度与稠度关系图; (d)料浆质量浓度与分层度关系图

Fig.2   Curves diagram of relationship among ash-sand ratio,slurry concentration and flow performance parameters


综上所述,在不同配比条件下,塌落度、稠度和分层度随着料浆质量浓度的变化均呈现出明显的下降趋势,但是在相同料浆质量浓度条件下,塌落度随着灰砂比的减小并未呈现明显的变化趋势。因此,在2种因素中,料浆质量浓度对塌落度的影响起主要作用,而灰砂比次之。

3.2 充填体强度敏感因素极差分析

膏体料浆灰砂比和料浆质量浓度是预测单轴抗压强度的最重要因素(Qi et al.,2019)。因此,本文利用MATLAB R2016a软件对正交试验强度参数的所有试验数据进行极差分析,得到灰砂比和料浆质量浓度对充填体抗压强度、弹性模量、内聚力和泊松比的敏感性。极差反映的是一组数据的波动范围,极差越大,离散程度越大,反之,离散程度越小。本研究所得极差分析结果如图3所示,由图3可知,充填体抗压强度、弹性模量、内聚力和泊松比的敏感性随着灰砂比和料浆质量浓度的增加而增加。其中,灰砂比对强度敏感性程度的波动范围较大,而料浆质量浓度对强度敏感性程度的波动范围较小。

图3

图3   4种强度参数—敏感因素极差分析

(a)抗压强度—敏感因素极差分析; (b)弹性模量—敏感因素极差分析; (c)内聚力—敏感因素极差分析; (d)泊松比—敏感因素极差分析

Fig.3   Range analysis of four strength parameters-sensitive factors


图3可见,充填体抗压强度、弹性模量和内聚力的敏感性与灰砂比、料浆质量浓度之间的关系具有相似变化规律。以图3(a)为例,随着灰砂比的增加,充填体抗压强度的敏感性程度先呈现缓慢递增的趋势;当灰砂比由1∶6增大至1∶4时,充填体单轴抗压强度和强度敏感性显著增大。从表6中也可以发现,当料浆配比为1∶6-70%(灰砂比为1∶6,料浆质量浓度为70%)时,充填体单轴抗压强度为1.352 MPa;当料浆配比为1∶4-70%时,充填体单轴抗压强度为4.862 MPa,单轴抗压强度增加了近3.6倍;而当料浆配比由1∶20-70%调整为1∶10-70%和由1∶10-70%调整为1∶6-70%时,单轴抗压强度分别增加了2.3倍和2.7倍。充填体抗压强度的敏感性随着料浆质量浓度的增大而逐渐增加,其原因是水泥中的胶凝剂含量过少,充填体中的孔隙间隙较大,导致充填体强度偏低。而胶凝剂水泥含量达到一定数值时,会对充填体强度产生一个“由量变引起质变”的效应,使充填体强度大幅增加(赵康等,2020Sun et al.,2020)。一般认为,水泥用量越多则胶凝材料含量越高,其水化产物越多,从而表现出越好的胶凝性能。充填体内部有更多的水化产物如针状或网状C-S-H凝胶黏附在颗粒上,以加强骨料颗粒之间的连接,并填充更多的空隙(如微孔和微裂纹),从而使充填体结构致密化,充填体内部结构越稳定,表现出更好的强度性能(Wu et al.,2020)。当充填料浆中水分较大时,在充填体中将形成胶结分层现象,影响充填体强度(徐文峰等,2019)。在图3(d)中,随着灰砂比的增加,泊松比的敏感性基本呈线性增加,而随着料浆质量浓度的增大,泊松比的敏感性呈现出先增强后减弱的变化趋势。例如:在料浆配比为1∶20-73%条件下,充填体泊松比为0.126;在料浆配比为1∶20-76%条件下,充填体泊松比为0.147;在料浆配比为1∶20-79%条件下,充填体泊松比为0.139。

综上所述,灰砂比对充填体抗压强度、弹性模量、内聚力和泊松比的影响最大,而料浆质量浓度的影响次之。根据矿山生产需求,膏体充填体的抗压强度需大于等于1.5 MPa。当料浆质量浓度为79%时,灰砂比为1∶10和1∶20的充填体抗压强度分别为1.362 MPa和1.253 MPa,未达到矿山要求;灰砂比为1∶4的充填体强度均能满足矿山要求;而灰砂比为1∶6的充填体强度只有部分能满足矿山要求。在充填配比为1∶6-70%条件下,充填体单轴抗压强度为1.352 MPa,小于1.5 MPa。因此,初步判断最优灰砂比在1∶10~1∶4之间。

3.3 全尾砂膏体充填回归分析

以往研究表明,全尾砂膏体充填成本占采矿总成本的20%,在全尾砂膏体充填中添加1%水泥用量的成本为1美元/t,如此高的水泥成本给矿山带来了巨大的经济压力。因此,在满足充填强度要求的前提下,减少水泥用量,有助于提高矿山的经济效益。鉴于此,本文使用MATLAB R2016a软件,将灰砂比(x1)和料浆质量浓度(x2)作为输入因子,以充填体单轴抗压强度、弹性模量和塌落度作为输出因子,进行多项式线性回归分析。

(1)28 d充填体抗压强度的多元线性回归方程如下:

y1=-15.6225+27.4049x1+19.075x2 (F=49.9548,R2=0.88)

(2)28 d充填体弹性模量的多元线性回归方程如下:

y2=-1.4175+2.028x1+1.765x2 (F=50.7798,R2=0.89)

(3)充填料浆塌落度多元线性回归方程如下:

y3=86.3552-4.0894x1-80.7398x2 (F=47.4347,R2=0.89)

查表得到F0.0052,13=8.19,给定检验水平α=0.005,则有F>F0.052,14,回归方程(1)~(3)的回归效应显著。

在上述试验基础上,为进一步寻找充填料浆的最优配合比,根据矿山生产需求,对充填体抗压强度y1、弹性模量y2和塌落度y3,提出以下优化要求,即:y11.5 MPay20.2 GPay323,25 cm,根据3个多元线性回归方程,利用数值软件求解该组联立不等式。

通过MATLAB编程,在电脑上完成最优值寻找工作。在Zj的取值区间[-1,1],以一定步长ΔjΔ=0.01,Δ=0.01)进行全面搜索,获得灰砂比和料浆质量浓度在取值区间内的较优区域[0.13,0.25],[0.72,0.77],最终输出所有满足上述力学指标的最优充填配比。同时,获得既满足全尾砂膏体制备要求又符合矿山安全生产需求的最优充填配比,即灰砂比为13%、充填料浆质量浓度为77%,此时全尾砂、水泥和水的用量分别占所需全尾砂膏体质量的68.14%、8.86%和23%。在该配比条件下,28 d养护龄期后的抗压强度为2.6279 MPa,弹性模量为205.2 MPa,塌落度为23.7 cm,在减少水泥用量的前提下,满足了矿山充填的需求,降低了充填成本。

4 结论

运用全尾砂进行膏体充填,可以达到“一废治两害”的效果。为了降低矿山在膏体制备和输送过程中的充填成本,本文在料浆流动性试验和充填体强度试验的基础上,运用MATLAB配比优化程序,以抗压强度、流动性能和充填成本为目标,得出满足该矿充填体强度要求、有利于管道输送且水泥用量较少的配比方案,即灰砂比为13%、充填料浆质量浓度为77%,在该配比条件下,28 d养护龄期后的充填体抗压强度为2.6279 MPa、塌落度为23.7 cm。

本文试验结果对矿山实现全尾砂膏体充填具有一定的指导意义。在膏体流动性研究中,屈服应力和黏度是2个至关重要的参数。本研究应用塌落度试验只能大致判断料浆流动性能,而无法准确获得料浆的黏度参数,试验数据也不能用于输送阻力计算和管道设计。因此,为了提供更接近生产实际的充填方案,今后将继续使用充填环管测试系统对全尾砂膏体进行流动输送特性研究。

http://www.goldsci.ac.cn/article/2021/1005-2518/1005-2518-2021-29-5-740.shtml

参考文献

Chen GuoliangHuang YonggangShao Yajianal et2016.

Based on response surface optimization method of certain mine filling ratio optimization

[J].Nonferrous Metals Science and Engineering,72):73-76.

Cheng H YWu S CZhang X Qal et2020.

Effect of particle gradation characteristics on yield stress of cemented paste backfill

[J].International Journal of Minerals Metallurgy and Materials,271):10-17.

[本文引用: 1]

Deng DaiqiangGao YongtaoWu Shunchuan2009.

Liquidity detection based on the slump testing of coarse aggregate filling material

[J].Journal of Beijing Institute of Civil Engineering and Architecture,251):30-33.

Deng X JKlein BTong L Bal et2018.

Experimental study on the rheological behavior of ultra-fine cemented backfill

[J].Construction and Building Materials,158985-994.

[本文引用: 1]

Gao QianYang XiaobingWen Zhenjiangal et2019.

Optimization of proportioning of mixed aggregate filling slurry based on BBD response surface method

[J].Journal of Hunan University(Natural Sciences),466):47-55.

Lai WeiLiu Wanying2014.

Experimental study on the slump of whole tailings backfilling slurry

[J].Nonferrous Metals(Mine Section),663):26-28.

Li J JYilmaz ECao S2020.

Influence of solid content,ce-ment/tailings ratio,and curing time on rheology and stre-ngth of cemented tailings backfill

[J].Minerals,1010):922. DOI:10.3390/min10100922.

[本文引用: 1]

Li LiangZhang XiweiHassani F2016.

Review on the basic theory of paste backfill in Oversea

[J].China Mining Magazine,2511):132-138.

Li PHou Y BCai M F2019.

Factors influencing the pumpability of unclassified tailings slurry and its interval division

[J].International Journal of Minerals Metallurgy and Materials,26417-429.

[本文引用: 1]

Li XibingLiu Bing2018.

Review and exploration of current situation of backfill mining in hard rock mines

[J]. Gold Science and Technology,264):492-502.

Li XibingLiu Zhixiang2004.

On mechanics of high consolidated tailings backfill and cement-tailing ratios optimi-zation with game tree

[J].Journal of Safety and Environment,44):87-90.

Liang BingDong QingJiang Liguoal et2015.

Orthogonal experiments for lead-zinc tailings cemented paste backfill material optimal matching scheme

[J].China Safety Science Journal,2512):81-86.

Qi C CTang X LDong X Jal et2019.

Towards intelligent mining for backfill:A genetic programming-based method for strength forecasting of cemented paste backfill

[J].Minerals Engineering,13369-79.

[本文引用: 1]

Rao YunzhangShu TaijingZheng Changlongal et2014.

Experimental study on the optimal proportion of unclassified tailings cemented filling in Huibaoling Iron Mine

[J].China Mining Magazine,233):97-100.

Sadrossadat EBasarir HLuo G Hal et2020.

Multi-objective mixture design of cemented paste backfill using particle swarm optimisation algorithm

[J].Minerals Engineering,153106385.

[本文引用: 1]

Sun Y TLi G CZhang J Fal et2020.

Development of an ensemble intelligent model for assessing the strength of cemented paste backfill

[J].Advances in Civil Engineering,DOI:10.1155/2020/1643529.

[本文引用: 1]

Wang XinminHu YiboWang Shial et2015.

Orthogonal test of optimization of ultrafine whole-tailings backfill materials

[J].Gold Science and Technology,233):45-49.

Wei WeiGao QianYang Zhiqiang2013.

Liquidity detection of neotype whole-tailings cementing materials

[J].Metal Mine,429):30-33.

Wu AixiangWang YongWang Hongjiang2016.

Status and prospects of the paste backfill technology

[J]. Metal Mine,457):1-9.

Wu HaoZhao GuoyanCheng Ying2017.

Multi-objective optimization for mix proportioning of mine filling materials

[J].Journal of Harbin Institute of Technology,4911):101-108.

Wu HaoZhao GuoyanChen Yingal et2019.

Optimization of mix proportioning of mine filling materials using RSM-DF experiments design method

[J].Journal of Basic Science and Engineering,272):453-461.

Wu J YJing H WYin Qal et2020.

Strength and ultrasonic properties of cemented waste rock backfill considering confining pressure,dosage and particle size effects

[J].Cons-truction and Building Materials,242118132.

[本文引用: 1]

Xu WenfengRao YunzhangLi Shanghuial et2019.

Analysis on bleeding performance of filling slurry with bentonite

[J].Gold Science and Technology,273):433-439.

Yang Jingping2021.

Current status and prospects of full tail paste filling mining technology

[J].China Mining Magazine,30Supp.1):17-23.

Yang XiaoYang ZhiqiangGao Qianal et2016.

Cemented filling strength test and optimal proportion decision of mixed filling aggregate

[J].Rock and Soil Mechanics,37Supp.2):635-641.

Zhang QinliLi XiepingYang Wei2013.

Optimization of filling slurry ratio in a mine based on back-propagation neural network

[J].Journal of Central South University(Science and Technology),447):2867-2874.

Zhao KangZhu ShengtangZhou Kepingal et2020.

Mechanical properties of tantalum niobium tailings cemented concrete under different proportions and concentration

[J].Journal of Basic Science and Engineering,284):833-842.

陈国梁黄永刚邵亚建2016.

基于响应面优化法的某矿山充填配比优化

[J].有色金属科学与工程,72):73-76.

[本文引用: 1]

邓代强高永涛吴顺川2009.

基于坍落度测试的粗骨料充填料浆流动性检验

[J].北京建筑工程学院学报, 251):30-33.

[本文引用: 1]

高谦杨晓炳温震江2019.

基于RSM-BBD的混合骨料充填料浆配比优化

[J].湖南大学学报(自然科学版),466):47-55.

[本文引用: 1]

赖伟刘婉莹2014.

全尾砂充填料浆坍落度试验研究

[J].有色金属(矿山部分),663):26-28.

[本文引用: 1]

李亮张希巍Hassani F2016.

国外膏体充填基础理论研究综述

[J].中国矿业,2511):132-138.

[本文引用: 1]

李夕兵刘冰2018.

硬岩矿山充填开采现状评述与探索

[J].黄金科学技术,264):492-502.

[本文引用: 1]

李夕兵刘志祥2004.

高阶段尾砂胶结充填体力学研究与博弈树配比优化

[J].安全与环境学报,44):87-90.

[本文引用: 1]

梁冰董擎姜利国2015.

铅锌尾砂胶结充填材料优化配比正交试验

[J].中国安全科学学报,2512):81-86.

[本文引用: 1]

饶运章舒太镜郑长龙2014.

会宝岭铁矿全尾砂胶结充填最优配比试验研究

[J].中国矿业,233):97-100.

[本文引用: 1]

王新民胡一波王石2015.

超细全尾砂充填配比优化正交试验研究

[J].黄金科学技术,233):45-49.

[本文引用: 1]

魏微高谦杨志强2013.

新型胶凝材料的流动性试验研究

[J].金属矿山,429):30-33.

[本文引用: 1]

吴爱祥王勇王洪江2016.

膏体充填技术现状及趋势

[J].金属矿山,457):1-9.

[本文引用: 1]

吴浩赵国彦陈英2017.

多目标条件下矿山充填材料配比优化实验

[J].哈尔滨工业大学学报,4911):101-108.

[本文引用: 1]

吴浩赵国彦陈英2019.

基于RSM-DF的矿山充填材料配比优化

[J].应用基础与工程科学学报,272):453-461.

[本文引用: 1]

徐文峰饶运章李尚辉2019.

含膨润土充填料浆泌水特性分析

[J].黄金科学技术,273):433-439.

[本文引用: 1]

阳京平2021.

全尾砂膏体充填采矿技术现状及展望

[J].中国矿业,30增1):17-23.

[本文引用: 1]

杨啸杨志强高谦2016.

混合充填骨料胶结充填强度试验与最优配比决策研究

[J].岩土力学,37增2):635-641.

[本文引用: 1]

张钦礼李谢平杨伟2013.

基于BP网络的某矿山充填料浆配比优化

[J].中南大学学报(自然科学版),447):2867-2874.

[本文引用: 1]

赵康朱胜唐周科平2020.

不同配比及浓度条件下钽铌矿尾砂胶结充填体力学性能研究

[J].应用基础与工程科学学报,284):833-842.

[本文引用: 1]

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