在全球气候变化和极端环境作用下，突发性强、破坏性大的地质灾害频发，对山区交通基础设施与人类活动安全构成严重威胁。在复杂地质条件下，如何实现灾害的有效防治，已成为当前岩土工程领域亟待攻克的关键技术难题（Zhang et al，2018；Shugar et al，2021；王春红等，2025）。在岩土工程加固实践中，传统钢筋锚杆因施工工艺成熟和成本适中，被广泛应用于边坡、滑坡及地下结构加固领域。然而，钢材存在耐久性差、易腐蚀且后期维护成本高等问题，在高湿、强腐蚀或高地应力等复杂环境中，其可靠性与稳定性面临挑战（Jiang et al，2014；Fu et al，2021；Wang et al，2023；Liu et al，2024）。部分工程实例已暴露出因钢筋腐蚀导致的结构失效问题，引发行业广泛关注（陈昌富等，2012；李典庆等，2013）。尽管已有研究提出了多种针对钢筋材料的抗腐蚀措施，但关于其综合效果和适用范围等问题目前仍存在争议（Hadjigeorgiou et al，2019；Manquehual et al，2021）。与此同时，资源与环境的双重压力正持续推动新型锚杆材料的研发进程。特别是由玄武岩纤维与高性能树脂复合而成的BFRP锚杆表现突出，其具备强度高、耐腐蚀性强、质量轻和施工便捷等优点，逐步成为钢筋锚杆的有力替代方案，并在超高层建筑、大跨度结构及高腐蚀环境中得到广泛应用（Dhand et al，2015；Fiore et al，2015；Fan et al，2016；Monaldo et al，2019；Dong et al，2020；张书博等，2022）。在我国部分边坡、隧道及地下工程中， BFRP材料已被逐步纳入支护体系，并取得了良好的试验与应用效果（赵文等，2016；李慈航，2021；李达等，2024）。
近年来，学者们围绕BFRP材料在岩土工程中的应用开展了大量研究，主要集中在3个方向：一是探讨其在混凝土构件中的受力性能，明确其增强混凝土结构承载力的能力（Tang et al，2021；Tang et al，2022）；二是评估其在高盐、高湿等强腐蚀环境下的耐久性，以建立长期服役安全性的基础（Lu et al，2021）；三是开展模型试验，探索BFRP锚杆在加固降雨滑坡中的变形协调性与破坏模式（Tang et al，2023；Wei et al，2023）。这些研究表明，与传统钢筋锚杆相比，BFRP锚杆在力学性能和环境适应性方面表现出显著优势，尤其在协同变形与延缓破坏方面更具潜力（杨昊天等，2024）。然而，BFRP锚杆与注浆体界面或注浆体与岩土体界面往往是锚固工程中的薄弱部位，其黏结性能直接决定锚固体系的承载能力与变形特性。当前，已有部分研究通过室内拉拔试验对界面黏结特性与本构关系进行探讨（Li et al，2017；Wei et al，2019；Godat et al，2021；Dai et al，2023；张玉等，2024），但现有成果多基于室内理想条件得出，受试件尺寸、加载方式和边界约束等因素限制，难以揭示其在真实应力条件下的工作机制（袁鹏等，2021；孟凡俊等，2023）。相比之下，现场拉拔试验能够更真实地模拟天然地层中的锚固行为，尤其适用于系统研究锚固长度、围压条件和界面退化等因素对锚杆性能的综合影响（冯君等，2019a；吴泽坤等，2024）。然而，当前采用现场拉拔试验方法研究BFRP锚杆黏结性能的研究仍十分有限，相关试验数据和理论认知均有待补充和完善。
在工程实践中，无论是新型锚杆还是既有锚杆，当首次应用于特定地层时，均需在正式施工前开展破坏性拉拔试验。该试验旨在获取锚杆张拉端的荷载—位移关系，进而确定极限抗拔荷载（或极限抗拔承载力）标准值，评估锚杆的实际工作性能，并为后续设计优化与施工工艺改进提供依据（程良奎等，2008）。鉴于此，本文以正在建设的铁路边坡工程作为研究对象，在支护施工前开展现场循环拉拔试验。通过系统分析BFRP锚杆的黏结性能及其轴力、剪应力传递特性，探讨锚固长度对轴力与剪应力分布规律的影响；在此基础上，结合荷载—位移曲线和宏观破坏现象，揭示BFRP锚固系统的累积破坏机理与力学行为，进一步推测锚杆周围水泥浆内部存在呈弧形分布的张拉应力场。研究成果可为类似工程的安全设计及BFRP锚杆的推广应用提供理论依据与工程参考。
1 拉拔试验设计
1.1 试验区概况
试验区黄土层厚度为12~20 m，以粉粒为主，结构疏松，其力学参数见表1。下伏泥岩以黏土矿物为主，呈层状构造。该区位于祁连隆起带构造单元内，断裂发育程度低，未发现不良地质现象。区域地表水不发育，钻探深度范围内亦未揭露地下水。
表1 试验区黄土的主要力学参数Table 1 Main mechanical parameters of loess in test area |
| 指标名称 | 数值 | 指标名称 | 数值 |
|---|---|---|---|
| 密度/（g·cm-3） | 1.62 | 压缩模量/MPa | 2.69 |
| 含水率/% | 16.7 | 内摩擦角/（°） | 18.63 |
| 天然孔隙比 | 1.103 | 黏聚力/kPa | 12.32 |
1.2 拉拔试验
（1）材料性能
本次试验选用5根BFRP锚杆，直径均为32.0 mm，长度依次为2.8，3.3，3.8，4.3，4.8 m。鉴于BFRP锚杆抗剪性能较差，在夹持力作用下易发生破坏，试验在张拉端加设长度为0.8 m、外径为50.0 mm、壁厚为5.0 mm 的钢套筒进行保护。钢套筒与锚杆间隙以环氧树脂与固化液（质量比约为1∶1）填充，以提高连接强度与稳定性。BFRP锚杆及环氧树脂的主要力学参数见表2。
表2 BFRP锚杆及环氧树脂的主要力学参数Table 2 Main mechanical parameters of BFRP anchor and epoxy resin |
| BFRP锚杆参数 | 数值 | 环氧树脂参数 | 数值 |
|---|---|---|---|
| 直径/mm | 32 | 黏结强度/MPa | >3.5 |
| 密度/（g·cm-3） | 2.05 | 25 ℃条件下的密度/（kg·L-1） | 1.65 |
| 拉伸强度/MPa | 834 | 25 ℃条件下养护7 d后的抗压强度/MPa | 95 |
| 弹性模量/GPa | 45 | 25 ℃条件下固化7 d后的拉伸和弯曲强度/MPa | 30 |
| 断裂伸长率/% | 1.89 | 25 ℃条件下的适用时间/min | 60 |
| 剪切强度/MPa | 255 | 剪切强度/MPa | 20 |
（2）传感器布置
试验前将5根BFRP锚杆依次编号为B1、B2、B3、B4和B5。为测试锚杆与注浆体界面的剪切力学特性，在锚杆表面粘贴应变片（图2），该方法的有效性在前人研究中已得到验证（Zhu et al，2022；Jo et al，2024）。每根BFRP锚杆由外露段和锚固段组成，外露段用于安装千斤顶、锚具、位移计和测力计等加载与监测装置。
（3）试验设计
试验锚杆钻孔布置于坡脚位置，孔径为110.0 mm，与水平方向呈15°夹角。为避免群锚效应，各钻孔的水平间距均大于1.0 m。钻孔深度较设计锚固长度增加0.5 m，以确保锚杆全长有效黏结。锚杆安设后采用孔底返浆法注浆，注浆材料为42.5R普通硅酸盐水泥，水灰比控制在0.45~0.50。注浆养护28 d后开展试验，实测水泥浆抗压强度为10.3 MPa，弹性模量为28 GPa。
根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330-2013）（重庆市城乡建设委员会，2013），黄土与砂浆锚固体之间的最小粘结强度为40 kPa。结合荷载传递公式 （ 为极限拉拔荷载， 为界面的平均黏结强度，R为钻孔直径，L为锚固长度），通过改变L的取值，反算得到不同锚固长度对应的极限拉拔荷载，结果见表3。
表3 不同锚固长度的极限拉拔荷载计算值Table 3 Calculation values of ultimate pull-out load of different anchorage lengths |
| 锚固长度/m | 极限拉拔荷载计算值/kN |
|---|---|
| 2.0 | 27.63 |
| 2.5 | 34.54 |
| 3.0 | 41.45 |
| 3.5 | 48.45 |
| 4.0 | 55.26 |
基于表3数据，并参照《岩土锚杆与喷射混凝土支护工程技术规范》（GB 50086-2015）（中华人民共和国国家标准编写组，2015）制定了本试验的加载制度。加载方式采用循环加载，每级荷载保持观测10 min，荷载设计值见图3。初始荷载及荷载梯度均为10 kN；第1循环的加卸载路径为10→20→10 kN，第n循环的加卸载路径为10→20→…→2（n+1）→…→20→10 kN。
（4）试验现场概况
2 测试结果
2.1 拉拔荷载—位移响应
选取B1、B2和B3锚杆的荷载—位移曲线（图5）进行分析。随着循环荷载的增加，各锚杆的轴向位移逐渐累积，且相邻循环的位移增量显著大于前一循环，尤其在最后2个循环中差异更为突出。此外，锚杆的最大位移点与最大循环荷载并不同步，即最大位移点存在一定的滞后现象，这是由于卸载初期锚杆周围的水泥浆储存了部分能量，由此产生的扩容效应导致位移数据仍保持小幅增长趋势。
提取各循环的峰值位移与卸载后的残余位移绘制曲线，如图5（d）所示。结果表明，当拉拔荷载不超过15 kN时，B1、B2和B3锚杆的峰值位移与残余位移差异较小；当拉拔荷载超过15 kN时，位移大小依次为B3>B2>B1。由此可见，对于本试验所采用的BFRP锚杆，锚固系统的抗变形能力随锚固长度的增加而显著增强，即锚固效果随锚固长度的增加而提升。
2.2 轴力分布曲线
轴力是评估锚杆锚固效果的关键力学指标，对其分布规律进行分析，有助于揭示锚杆支护结构的受力特征。为定量研究BFRP锚杆沿锚固深度的轴力分布规律，本文参考Jo et al（2024）的研究方法，选取每个循环所记录的峰值应变数据，并采用式（1）计算不同锚固深度的轴力数据，结果如图6所示。
式中：Pi 为第i应变测点处的锚杆轴力（kN）；E a为BFRP锚杆的弹性模量（45 GPa）；A a为 BFRP锚杆的截面面积（0.0008 m2）； 为第i测点处的应变（με）。
2.3 剪应力分布曲线
式中： 为第i测点与第i+1测点之间中点处的平均剪应力（MPa）；Pi 为第i测点处锚杆的轴力（kN）；Pi +1为第i+1测点处锚杆的轴力（kN）；d为BFRP锚杆的直径（32 mm）；l为第i测点与第i+1测点之间的距离。
由图7可知，剪应力的分布特征与轴力分布规律高度相似。以B1锚杆为例，当拉拔荷载P 0≤33 kN时，峰值剪应力出现在张拉端，并沿锚固深部逐渐衰减至0，此时剪应力分布较为均匀，锚固系统处于弹性变形阶段。当P 0 33 kN时，张拉端剪应力迅速升高，表明锚固界面开始软化并进入弹塑性变形阶段。随着P 0进一步增大（≥39 kN），剪应力水平持续向锚固深部传递，峰值仍集中在张拉端。根据剪应力—锚固深度曲线的衰减速率特征，可将循环拉拔作用下的剪应力变化划分为快速衰减阶段和缓慢衰减阶段。值得注意的是，B1和B2锚杆由快速衰减向缓慢衰减的过渡点分别位于距张拉端2.0 m和1.7 m处，最大衰减率分别为275.09%（拉拔荷载为44 kPa）和89.35%（拉拔荷载为30 kPa）。结果表明，锚固深度对承载范围及衰减速率均有显著影响，且剪应力衰减率与荷载水平基本呈正相关关系。
3 讨论
3.1 BFRP锚固系统的荷载—位移曲线和累积破坏机理
现场试验结果表明，BFRP锚固系统的破坏并非瞬时发生，而是随着循环拉拔荷载的累积逐步发展，呈现明显的累积性破坏特征。基于实测数据，对其荷载—位移曲线及累积破坏机理进行分析，结果如图8（a）所示。不同锚固长度对应的荷载—位移曲线存在显著差异：在锚固长度较短的情况下（如B5，锚固长度为2.0 m），曲线呈单峰型，达到峰值荷载所需位移较小（75.67 mm），随后峰值荷载随位移的增加而逐步下降，最终导致锚杆整体拔出，表明锚固界面发生不稳定破坏。相比之下，较大锚固长度（如B1，锚固长度为4.0 m）的荷载—位移曲线有近似平行于位移轴的平缓段，达到峰值荷载所需位移显著增加（160.0 mm），反映出拉拔荷载增长速率逐渐降低，锚固界面进入稳定破坏阶段。
进一步分析BFRP锚固系统的累积破坏机理，如图8（b）所示。案例Ⅰ对应OA阶段（弹性变形阶段），此阶段锚固系统整体完好，锚杆周围水泥浆仅出现少量细微裂缝，且水泥浆与锚杆之间保持良好黏结。此时，抵抗变形的主要作用力来源于锚杆—水泥浆界面的化学黏结力，尚未产生显著的斜向挤压力。
案例Ⅱ对应AB阶段（弹塑性变形阶段），该阶段表现为黏结应力逐渐接近峰值前的滑移破坏过程。此时，锚杆发生滑移，表现在其表面沿张拉端方向移动约半个肋骨间距。同时，锚杆本体及锚杆—水泥浆界面均出现塑性变形，界面化学黏结力完全丧失，抵抗变形的主要作用力转为摩擦力与机械咬合力。在环向张力作用下，水泥浆产生反力F，进而诱发更大尺寸的裂缝扩展。
案例Ⅲ对应BC阶段（滑移破坏阶段），该阶段黏结应力由峰值逐渐衰减至残余水平，锚杆持续向张拉端移动，并与水泥浆产生相对位移，导致机械咬合力显著下降，黏结应力同步减小。此时，BFRP锚固系统出现大幅塑性变形，并逐步向锚固深部扩展，其主要特征为水泥浆内部产生大范围裂缝，最终导致BFRP锚固系统无法稳定地承担拉拔荷载而发生剪切破坏。
3.2 BFRP锚固系统破坏的力学机制
试验结束后，对BFRP锚固系统的破坏现象进行了分析，结果如图9所示。当锚固长度较大时，系统主要发生于锚杆与水泥浆之间的界面剪切破坏，宏观表现为锚杆孔口处水泥浆的开裂（如B1和B2锚杆所示）。而当锚固长度较小时，则以距水泥浆边界一定范围内土体的剪切破坏为主，表现为锚固系统整体被拔出（如B5锚杆所示）。结合试验现象，并参考白晓宇等（2024）的研究成果，对BFRP锚固系统的破坏规律和力学特性进行进一步探讨，结果如图9（b）所示。当黏结应力由峰值降至残余水平时，锚杆—水泥浆界面的机械咬合力迅速衰减，即与第3.1小节所述案例Ⅲ一致。值得注意的是，锚固体在此阶段常出现开裂或压碎现象，且水泥浆向土体内部发生弯曲。这一现象源于第一界面（锚杆—水泥浆）与第二界面（水泥浆—土体）力学机制的差异：一方面，在拉拔荷载作用下，第一界面率先产生力学响应并将应力传递至第二界面，导致其变形时间早于第二界面；另一方面，土体对水泥浆存在黏结约束，使第二界面的剪切应力低于第一界面，因此第一界面的变形程度显著大于第二界面。
综上所述，锚固长度对BFRP锚固系统的破坏模式具有显著影响，锚杆周围水泥浆的失效规律与第一界面及第二界面的力学机制密切相关。此外，水泥浆内部裂缝的空间分布受张拉应力场显著控制。上述发现为深入解析BFRP锚固系统的变形特征与力学机制提供了重要依据。
4 结论
通过现场拉拔试验，系统研究了BFRP锚杆的黏结性能与荷载传递特性，得出如下主要结论：
（1）当锚固长度小于3.0 m时，BFRP锚杆的轴力分布较为均匀。当锚固长度大于3.0 m时，轴力分布离散性显著增强，且峰值位置向锚固深部移动。
（2）剪应力沿锚固深度可划分为快速衰减段和缓慢衰减段，B1和B2锚杆从张拉端至过渡点的最大衰减率分别为275.09%和89.35%。在一定范围内增加锚固长度可显著提高系统承载力，但对剪应力的空间分布特征影响不显著。
（3）不同锚固长度条件下，荷载—位移曲线的形态有所区别。短锚（锚固长度为2.0 m）呈单峰型，长锚（锚固长度为4.0 m）出现平缓段且曲线可划分为弹性、弹塑性和滑移破坏3个阶段，短锚与长锚达到峰值荷载的位移分别为75.67 mm和160.00 mm。
（4）破坏模式受锚固长度显著控制，其中长锚以锚杆—水泥浆界面剪切破坏为主，短锚以水泥浆—土体整体拔出破坏为主。试验推测水泥浆内部存在弧形张拉应力场，其裂缝分布与受力方向相互垂直。
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